2月24日，浙江省生態(tài)環(huán)境廳發(fā)布《生活垃圾焚燒設施協(xié)同處置一般工業(yè)固體廢物推薦名錄（第一批）（征求意見稿）》，多種工業(yè)固廢被列入推薦名錄。利用現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠摻燒工業(yè)固廢，既可有效利用生活垃圾焚燒設施產(chǎn)能，又能協(xié)同處置工業(yè)固廢。
本文通過分析現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠摻燒工業(yè)固廢的摻燒比例、混合后燃料低位熱值及其限制、影響因素，表明生活垃圾焚燒廠摻燒一定比例的工業(yè)固廢具有可行性；提供了生活垃圾焚燒廠摻燒工業(yè)固廢時4種垃圾池管理方案，并進行分析與論證，推薦出優(yōu)選方案，為相關工程設計、建設及運營提供參考。
作者簡介
石凱軍：現(xiàn)就職于中城環(huán)境第一事業(yè)部焚燒室，高級工程師，從事固廢處理15年，作為工藝專業(yè)負責人參與了北京、上海、廣州等一線城市及全國20余座垃圾焚燒廠的咨詢設計工作。
隨著《中華人民共和國固體廢物污染環(huán)境防治法》修訂實施，工業(yè)固廢的收集量將大幅增加。利用現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠摻燒工業(yè)固廢，發(fā)揮生活垃圾焚燒設施處置能力和優(yōu)勢，既可有效利用生活垃圾焚燒設施產(chǎn)能，又能協(xié)同處置工業(yè)固廢，具有較為明顯的經(jīng)濟、環(huán)境和社會效益，也是實現(xiàn)“無廢城市”的重要手段。
本研究中的工業(yè)固廢主要指工業(yè)有機固廢，一般包括廢木材、廢紙類、廢塑料、廢橡膠等，低位熱值普遍為15000～35000kJ/kg。目前，少數(shù)生活垃圾焚燒廠在運行中會根據(jù)入爐生活垃圾低位熱值有選擇地、少量摻燒工業(yè)固廢。摻燒時垃圾池依然按單純處理生活垃圾的方式進行管理，垃圾池內(nèi)未設置工業(yè)固廢的專用儲存區(qū)域及攪拌、混合區(qū)域。針對工業(yè)固廢低含水率、高熱值的特點，若現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠要求大比例（＞20%）摻燒，原有的垃圾池管理方式很難保證燃料進行充分攪拌、混合，入爐垃圾熱值可能存在波動，很難滿足焚燒爐穩(wěn)定運行的需要。
本研究從設備的技術性能、運行中垃圾池的管理方式方面進行對比分析，為大比例摻燒工業(yè)固廢時確定合適摻燒比例及垃圾池管理方案提供思路方法，以供其他工程項目參考應用。
01 摻燒比例、混合熱值及限制因素
摻燒比例α、混合物低位熱值Qh、可摻燒工業(yè)固廢低位熱值Qgy以及現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠生活垃圾低位熱值Qsh之間的關系如公式（1）、（2）所示。
式中：Qh、Qgy、Qsh分別為混合物低位熱值、工業(yè)固廢低位熱值、現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠生活垃圾低位熱值，kJ/kg；Msh、Mgy分別為生活垃圾小時處理量、工業(yè)固廢小時摻燒量，kg/h。
（1）對于Qsh、Qgy已確定的情況下，α的決定因素為Qh，允許的Qh越高，可摻燒比例越高。在Qgy確定的條件下，α隨Qh增減而增減。
（2）對于Qsh、允許的Qh已確定的情況下，α的決定因素為Qgy，Qgy越高，α越低。在Qh確定的條件下，α隨Qgy增加而減小。
上述關系見圖1。
其次，Qh主要受到爐膛容積熱負荷qv和爐排面機械負荷qF的限制。目前我國現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠入爐垃圾成分復雜、含水率高、無機物質(zhì)含量高、有機物含量低。對于已按此特性設計、投運的機械爐排爐來說，能夠穩(wěn)定運行時，qF的范圍一般為60%～110%，qv的范圍一般為70%～100%。
當qF小于60%時，爐排面料層過薄，容易造成燃料層脫火，燃燒不穩(wěn)定，較難控制；當qF大于110%時，爐排面料層過厚，一次風穿過燃料層阻力過大，燃燒室氧氣濃度過低，爐排燃盡段會后移，燃料燃燒不充分，爐渣熱熔減率增加，同時爐排片的磨損加劇，更換頻率提高。
當qv小于70%時，爐膛燃燒溫度降低，影響燃燒污染物的控制；當qv大于100%時，爐膛燃燒溫度會增大，爐膛熱負荷過高，余熱鍋爐受熱面易發(fā)生爆管等安全事故，爐膛耐火磚更換頻率提高。即存在如下關系：
式中：MMCR為焚燒爐額定處理量，kg/h；QMCR為焚燒爐入爐垃圾低位設計熱值，kJ/kg；qv為爐膛容積熱負荷，kW/m3；qF為爐排面機械負荷，kg/m2；F為爐排面積，m2；V為爐膛容積（V=F×H），m3。
焚燒爐運行時，相對爐排面機械負荷
依據(jù)焚燒爐穩(wěn)定運行的要求，
Qh與qF關系如圖2所示。
對于現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠已按我國生活垃圾特性設計、投運的機械爐排爐來說，Qh同時也受到現(xiàn)有焚燒爐入爐垃圾低位設計熱值上限的限制?，F(xiàn)有焚燒爐典型燃燒見圖3。
在焚燒爐典型燃燒圖中，Qh最高不應超過現(xiàn)有焚燒爐入爐垃圾低位設計熱值上限。以圖3為例，應保證Qh≤9211kJ/kg，A-B-C-D-E-G-MCR-A為焚燒爐能夠穩(wěn)定運行的區(qū)域。
如圖3所示，現(xiàn)有焚燒爐典型燃燒的QMCR=7537kJ/kg、焚燒爐額定處理量為31.25t/h，焚燒爐運行穩(wěn)定，經(jīng)檢測入爐Qsh=7000kJ/kg。如果計劃大比例摻燒工業(yè)固廢（經(jīng)檢測Qgy=17500kJ/kg），結合圖3，當確定Qh=9000kJ/kg時，則qF約為0.8，α可達0.25，則Msh=1800t/d，Mgy=450t/d。摻燒后的熱值、處理量均在焚燒爐的穩(wěn)定運行范圍之內(nèi)，從焚燒爐的角度來看，摻燒是可行的；同時，對于熱力系統(tǒng)來說，因為熱負荷在允許范圍內(nèi)，因此鍋爐、汽機運行工況均在額定工況范圍內(nèi)，摻燒也是可行的。
02 垃圾池管理方案
針對垃圾池管理及垃圾吊的配置進行對比分析。例如某項目原垃圾池采用混凝土澆筑，長度93m、寬度31.4m、池底標高-6m，在卸料平臺標高+8m處，安裝垃圾卸料門10臺。垃圾池總有效容積41300m3，頂部設置3臺垃圾吊（2用1備），起重量17t，抓斗容積12m3。焚燒線配置3臺750t/d機械爐排爐，日處理生活垃圾2250t。假設可以按照25%的比例摻燒工業(yè)固廢，現(xiàn)提供4個方案作對比分析。
1. 方案一：工業(yè)固廢直接卸入每日生活垃圾取料區(qū)
方案一的總體思路是盡量減少對原垃圾池及垃圾吊的改動，在運行上對垃圾池進行分區(qū)管理，將需要摻燒的工業(yè)固廢直接卸入每日生活垃圾取料區(qū)，見圖4。
分區(qū)管理：垃圾池共分為5個存料區(qū)域，每日進廠垃圾存入其中一個固定的存料區(qū)域，前5d的存料區(qū)域為當日入爐垃圾取料區(qū)。本方案不設置專用混料區(qū)域，由垃圾吊在該日取料區(qū)域內(nèi)完成混料及上料。
卸料門配置：每個存料區(qū)域配置兩套卸料門，共10套卸料門。進車高峰時可開啟相鄰區(qū)域卸料門暫存垃圾，進車正常后只開啟入廠存料區(qū)域卸料門。
垃圾吊配置：為2用1備，由兩臺垃圾吊負責3臺焚燒爐的取料、混料、上料。操作員兩人。
2. 方案二：工業(yè)固廢卸入流動存料/混料區(qū)
方案二是在方案一的基礎上增加了一個工業(yè)固廢存料/混料區(qū)，將需要摻燒的工業(yè)固廢卸入工業(yè)固廢存料/混料區(qū)，見圖5。
分區(qū)管理：垃圾池共分為6個存料區(qū)域，其中5個區(qū)域為每日進廠生活垃圾存料區(qū)域，存料、取料方式同方案一。1個區(qū)域為工業(yè)固廢存料區(qū)域，同時兼作混料區(qū)域，位于每日入爐生活垃圾存料區(qū)域鄰側(cè)。運行時，每日入廠工業(yè)固廢直接卸入混料區(qū)域；生活垃圾由垃圾吊自當日入爐垃圾取料區(qū)域取料后在混料區(qū)域混合后完成上料。
卸料門配置：每個存料區(qū)域配置兩套卸料門，共12套卸料門。進車高峰時調(diào)節(jié)方式同方案一。
垃圾吊配置同方案一。
3. 方案三：工業(yè)固廢卸入焚燒爐專設固廢存料/混料區(qū)
方案三是將垃圾池內(nèi)的分區(qū)與焚燒爐建立一一對應的關系，盡量減少垃圾吊在工作中的交錯干擾，見圖6。
分區(qū)管理：其中垃圾池共分為3個區(qū)域，每臺焚燒爐設立固定的存料、取料區(qū)域。在3個大區(qū)域內(nèi)再細分管理，可按生活垃圾的發(fā)酵天數(shù)要求再分為若干個生活垃圾存料區(qū)及1個工業(yè)固廢混料區(qū)。細分方案如圖7所示。
卸料門配置：每個存料區(qū)域配置3套卸料門，共9套卸料門，運輸車次確定后亦可設6～8套。因每個區(qū)域內(nèi)的卸料門均可開啟收料，因此無論進車高峰與否均可靈活選擇。
垃圾吊配置：垃圾吊配置為3用1備，每臺垃圾吊負責1臺焚燒爐的取料、混料、上料，并且垃圾吊具有固定的工作區(qū)域。操作員3人。
4. 方案四：工業(yè)固廢卸入垃圾池專設固廢存料/混料區(qū)
方案四是在垃圾池內(nèi)建立垃圾吊的固定工作區(qū)域，盡量減少垃圾吊在運行中的交錯干擾。
分區(qū)管理：垃圾池共分為3個區(qū)域，兩側(cè)兩個大區(qū)為生活垃圾存料區(qū)域，中間小區(qū)為工業(yè)固廢存料、混料區(qū)域，見圖8。每個大區(qū)再細分為5個小區(qū)域，細分方案如圖9所示。運行時，每日入廠工業(yè)固廢直接卸入混料區(qū)域，由垃圾吊自當日入爐生活垃圾取料區(qū)域取料后在混料區(qū)域混合后完成上料。
卸料門配置：每個生活垃圾存料區(qū)域配置4套卸料門，工業(yè)固廢存料/混料區(qū)域設置2臺卸料門，共10套卸料門。
垃圾吊配置同方案一。
5. 方案對比分析
對4個方案作總體定性對比分析，同時復核摻燒工業(yè)固廢時垃圾吊的生產(chǎn)率，如表1所示。
通過對比可見，方案二、方案三分別需要增設卸料門和垃圾吊。對于現(xiàn)有焚燒廠來說，方案二須保證每個分區(qū)至少有1~2個卸料門，如果卸料門的安裝條件不能滿足，則該方案實施難度較大。另外，方案二實施時應盡量使工業(yè)固廢存料/混料區(qū)域靠垃圾池中間布置，以便兩臺垃圾吊工作時相互交叉的時間最少。
方案三與其他3個方案相比，增加了1臺參與工作的垃圾吊，但同時每臺吊車的生產(chǎn)率及總的利用率大幅降低，故障率也會降低。且方案三建立的是垃圾池-垃圾吊-焚燒爐一一對應的關系，未來使用全自動上料時易于管理，比較有優(yōu)勢。
方案一、方案四均不需要增設卸料門及垃圾吊，對現(xiàn)有焚燒廠來說，較易實現(xiàn)。方案一垃圾池總有效庫容沒有減少，但未設置工業(yè)固廢存料、混料專區(qū)，存在混料不充分的可能。方案四垃圾池總有效庫容減少了約14%，但設置有工業(yè)固廢存料、混料專區(qū)，對工業(yè)固廢的接收有一定的調(diào)節(jié)容量，同時混料專區(qū)也能使混料更充分，Qh更穩(wěn)定，有利于燃燒控制。且方案四每個垃圾吊都在固定區(qū)域內(nèi)工作，兩臺工作的垃圾吊交叉區(qū)域少，干擾少。
垃圾吊的運行條件與垃圾池的布置密切相關，以本案例的4個方案作對比：
（1）方案一、方案二、方案四均由兩臺垃圾吊負責3臺焚燒爐的上料、倒垛，方案三建立的是1臺垃圾吊負責1臺焚燒爐的上料、倒垛。垃圾池尺寸及垃圾吊基本運行參數(shù)如表2、表3所示。
（2）方案一、方案三在當日入爐生活垃圾取料區(qū)域完成混料，不存在生活垃圾取料后再轉(zhuǎn)移的情況，因此倒垛量為每日上料量的2倍；而方案二、方案四由于上料時生活垃圾由垃圾吊自當日入爐垃圾取料區(qū)域取料后在混料區(qū)域混合后完成上料，相當于多增加了一道倒垛工序，倒垛量為上料量的3倍。垃圾吊的生產(chǎn)率P的計算見公式（5）
式中：P為垃圾吊生產(chǎn)率，t/h；Q、G分別為垃圾吊額定起重量、抓斗質(zhì)量，t；t為運行1次時間（與垃圾池尺寸及吊車工作計制相關，可計算疊加），min；Ψ為抓斗充滿系數(shù)，一般取0.9。
通過上述計算，各方案垃圾吊運行參數(shù)如表4所示。
由上可知，方案三的垃圾吊總利用率最低（37.8%），方案一其次（53%），方案二、方案四最高（69.5%），但方案二存在垃圾吊工作時互相干擾的可能。結合垃圾池的管理方案，綜合考慮運行時垃圾吊操作的便捷性、可靠性及垃圾吊負載的可承受范圍，推薦方案四為優(yōu)選方案，其他可作為參考備選方案。
03 結論
1. 現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠摻燒一定比例的工業(yè)固廢是可行的，α的確定主要依據(jù)Qh和Qgy確定。
2. Qh主要受qv和qF的限制，且應在焚燒爐典型燃燒正常運行范圍之內(nèi)，所以Qh應根據(jù)焚燒爐的設計參數(shù)確定。
3. 建議垃圾池內(nèi)設置工業(yè)固廢存料區(qū)/混料區(qū)域，該區(qū)域應盡量位于垃圾池中央位置，避免布置于垃圾池邊角位置。
4. 垃圾池管理及垃圾吊配置方案推薦采用方案四，現(xiàn)有生活垃圾焚燒廠不需要增設垃圾吊及卸料門，且運行時垃圾吊相互干擾少。同時應注意到垃圾吊的生產(chǎn)率、總利用率明顯提高，因此須復核設備的選型裕量。
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